清碳節油丸效果好嗎。徐州有賣的嗎

凊碳節油丸這個產品我已經用了兩盒了，前叄粒使用時，發動機的積碳得到清除，動力明顯增加了，提速相當快，比以前感覺車子輕松了許多，特別是超車時更明顯，從第四粒使用後，一箱油多跑了一百多公裡，我計算了一下，大概是百分之二十以上，所以我認為思何集團生產的諾萬金清碳節油丸相當的好，我會一直用下去，徐州經銷在，徐州市大馬路68號1211房，電話；0516   83712389

飛灰含碳量高的原因

a. 當排煙氧量增加,飛灰可燃物降低,燃燒效率上升。綜合考慮不致使排煙熱損失過度增大的前提下,適當提高過剩氧量。推薦的排煙氧量控制值如下:315%(mcr):412%(85%mcr);510%(70%mcr);610%(55%mcr);810%(30%mcr)。二次風風壓低和風量不足的問題,建議對風道和預熱器進行徹底檢查找漏,也可將二次風小環管即播煤風改用一次風代替,相應增加了二次風大環管即燃燒風風量。如果上述改進後二次風壓、風量還不夠,建議對二次風機進行增容。

b. 隨著床壓升高,飛灰可燃物有規律減小。
  運行中在綜合考慮其他因素(如床體良好流化、正常排渣、合理的風機電耗)的前提下,可適當提高床壓在510～615kpa范圍,以降低飛灰可燃物。

c.飛灰可燃物隨著燃煤揮發分提高而降低。

  大化電廠cfb鍋爐主要燒遼寧西馬煤,揮發分很低,與無煙煤接近,屬於難以著火和極難燃盡的煤種。要降低飛灰可燃物後盡可能采用高熱值、高揮發分的煤種,但也需綜合考慮各有關技術經濟因素,如:鍋爐熱效率、結焦的危險、運行成本、檢修周期及費用、煤價及運費等。
  要嚴格控制入爐煤粒度<10mm,煤的粒度分布也要符合要求,中位徑(x50)在2mm左右。這需要加強燃料設備維護,當破碎機篩板、環錘磨損超標時及時維修或更換。在破碎機出現堵煤時,立即安排人力扒放,嚴禁旁路上煤。雨季期間,保持燃料廠房內卸煤溝貯煤量,不從露天煤場上煤,可以有效地減少二級破碎堵煤現象。

d.對於難燃煤種,適當提高床溫可以降低飛灰可燃物。當然要綜合考慮脫硫反應的最佳溫度和煤的變形溫度等,床溫的控制不宜超過950℃。

e.提高旋風分離器的效率,降低飛灰可燃物含量。將入口煙道縮口適當提高分離器進口風速,適當加長中心筒長度都可以提高分離器效率。

f.采用飛灰再循環可以將未能燃盡的飛灰可燃物引入爐膛再次燃燒,可以有效地降低飛灰可燃物含量。  影響鍋爐熱效率的主要因素為排煙熱損失(q2)和固體未完全燃燒熱損失(q4),減少固體未完全燃燒損失主要通過降低飛灰可燃物含量來實現。大化熱電廠cfb鍋爐設計q4為2148%,實際在5%左右。因此優化鍋爐運行方式,降低飛灰可燃物含量,對提高鍋爐的熱效率和經濟運行具有重要意義。

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目前雖然鍋爐飛灰、制粉單耗均已達較好水平，對飛灰、制粉單耗、煤粉細度也始終進行著跟蹤調整，並已下達運行操作卡片。然而飛灰偏大問題一直未能得到根本解決。飛灰含碳量有所好轉，但仍不能控制在國家規定標准以內。我廠為節約用水而采用的干除灰系統即將全面投運，綜合利用灰渣的粉煤灰磚廠即將投產，也面臨無原料的問題。為此我們重新組織在#5爐進行了燃燒調整試驗，以期找出影響大渣含碳量大的主要因素及最佳運行方式，並相應進行了分析。
     一、燃燒調整試驗：
     1.    利用配風裝置按設計風速（一次風速30m/s）調平一次風。
     2.    提高下排一次風速（一次風速35m/s）。
     3.    調整風量，提高二次總風壓，增加氧量。改變二次風配比，采取上小，下大配風方式，增加下二次風剛性，增加下二次風的托粉能力。
     4.    采取兩頭大，中間小配風方式。
     5.
     降低下排給粉機轉速：在能夠保持燃燒工況相對穩定的前提下，減少下排給粉機給粉量，下排給粉機轉速控制在500—550rpm，降低下一次風煤粉濃度，以進一步相對提高下二次風的托粉能力。
     6.    在各個工況下，測量爐膛溫度，取灰樣、煤樣，化驗其大、小灰百分數，及煤粉細度，記錄各運行參數。
     7.    改變煤粉細度。
     通過運行調整，飛灰含碳量由原來的18.5%下降到13.8%。在本次燃燒調整中發現#2、#3、#4角一層二次風風速偏低，無法托住下排一次風，聯系鍋爐分場進行了處理。處理後，#2角一層二次風風速由原來的27m/s提高到37m/s，#2、#4角一層二次風風速也有所提高。並在4月份利用停機機會進行了徹底處理。目前#5爐的飛灰含碳量一般控制在10%以下。
     二、分析：
     通過燃燒調整可以降低飛灰含碳量，但其手段是有限的。提高一次風速及降低下排給粉機轉速均受到機組負荷的限制，負荷降低采用這種措施將影響燃燒的穩定性。在低負荷時受總風壓的限制提高一層二次風的幅度是有限的，並且提高一層二次風影響燃燒的穩定性。降低煤粉細度將導致制粉單耗的增加，影響廠用電率。而提高二次風壓將導致風機單耗增加，同時增加了預熱器漏風。目前我廠#5、#6爐在高負荷時引風量不足，漏風率的增加將進一步加劇高負荷時缺風的問題。
     但所有這些手段只能降低飛灰的含碳量，而不能根本解決飛灰含碳量不合格的問題。
     導致飛灰含碳量高的根本原因是下排燃燒器的問題。我廠鍋爐設計的一次風射流為直流射流水平射出。但我廠目前下排一次風所采用的富集型或開縫式鈍體燃燒器射出的一次風氣流並不是水平射流。一次風經過富集器或開縫式鈍體後，氣流分成三股。中間一部分氣流為水平射流，上下兩部分氣流分別為斜上方、斜下方，然後經出口水平段定向後變為近似水平方向。由於水平段較短，射出的氣流仍不是水平的。開縫式鈍體燃燒器較富集型燃燒器的水平段更短，氣流的下沖及上沖現象更為嚴重。一層二次風無法完全下沖的氣流，導致煤粉不能完全燃燒就落入冷灰斗。同時，氣流自這兩種燃燒器噴出後，迅速擴容，流速下降，一次風的攜帶能力下降，導致風粉分離，部分煤粉幾乎未經燃燒就落入冷灰斗。這些原因導致飛灰含碳量明顯增加，而采用開縫式鈍體燃燒器的鍋爐飛灰含碳量更高。
     因此若使飛灰含碳量在整個負荷段均控制在合格范圍內，必須進行燃燒器改造。
     三、對策：
     導致飛灰含碳量不合格的根本原因是下排燃燒器，因此必須進行燃燒器改造。
     目前低負荷穩燃型燃燒器主要有船體燃燒器、鈍體燃燒器、大速差燃燒器、偏置射流燃燒器、富集型燃燒器、開縫式鈍體燃燒器、濃淡型燃燒器、濃稀相燃燒器、多重富集燃燒器等。前面幾種燃燒器由於穩燃能力較差，已逐漸被淘汰。目前富集型燃燒器、開縫式鈍體燃燒器、濃淡型燃燒器、濃稀相燃燒器、多重富集燃燒器一般不投油負荷在50%。
     清華大學設計的多重富集燃燒器是其為解決富集型燃燒器飛灰大問題而設計的燃燒器。其原理根本上仍是濃淡型燃燒器，出口射流為水平射流。目前應用在田家庵電廠。由於該燃燒器裝在中排，與我廠安裝位置不一樣，雖然飛灰含碳量不高，也不具有可比性。在其他電廠還沒有得到推廣。
     濃淡型燃燒器與濃稀相燃燒器根本原理相同。主要就是利用一些特殊結構將一次風射流分為濃稀不同的兩股射流。由於濃股射流煤粉的著火熱低而首先著火，然後引燃整個煤粉氣流。
     以前濃淡型燃燒器由於濃淡比例不合理，在高負荷時濃側的一次風管容易堵塞而影響其推廣，目前這個問題已經解決。同時為提高濃淡型燃燒器對負荷及機組的適應性，目前已出現了煤粉濃度可連續調節雙穩燃濃淡型燃燒器。在高負荷時降低濃股氣流的濃度防止堵管，低負荷時提高濃股氣流的濃度以提高穩燃能力。
     目前濃淡燃燒技術已十分成熟，該型燃燒器已全面推廣，大部分電廠均采用濃淡型燃燒器。
     目前有許多廠家生產濃淡型燃燒器。徐州電廠采用的是清華大學的產品。據徐州電廠介紹，其飛灰一般在2%左右，即使接近大修周期時也能控制在8%以內。廣州恆運電廠采用的是浙江大學技術，現場觀察飛灰含碳量不超過4%，該廠飛灰、飛灰均全部外售。
     西安普華燃燒工程公司生產的煤粉直接點火燃燒器主要功能是啟動節油，穩燃能力有限。
     綜上所述，建議本次燃燒器改造中采用濃淡型燃燒器。
     同時影響飛灰含碳量的另一個原因是二次風。目前各角的二次風采用高位布置，由於沿途氣流分流氣壓下降，到最下層時氣壓已經很低。即使一層二次風門全開，也難以保證風速達到設計值，無法托住一層二次風。因此在有條件的情況下，將各角二次風箱向下延伸至一層二次風處，采用由下向上逐步分流，以保證一層二次風在設計值。

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